對(duì)焦化廢水處理提出自己的見解和體會(huì)。肯定預氧化工藝對(duì)後(hòu)續生物處理的效果；建議加強缺氧池的攪拌，能(néng)提高處理效率；提出好(hǎo)氧池的控制參數；建議二沉池污泥回流可以間歇運行；指出沉澱池存在的普遍問題并提出改造意見；推薦曝氣設備使用可提升旋流曝氣器，無堵塞，可在線安裝，在線檢修；推薦高速懸浮風機替代普通離心風機，節能(néng)且噪音小。
1.焦化廢水的特點和難點
焦化廢水是在原煤高溫幹餾、煤氣淨化和化工産品精制過(guò)程中産生的廢水，其成(chéng)分複雜，含有大量的酚類、聯苯、吡啶、吲哚和喹啉等有機污染物，還(hái)含有氰、無機氟離子和氨氮等有毒有害物質。不同企業因原煤性質、碳化溫度、煉焦工藝選擇的差異,使廢水水質差别較大,COD、TN濃度分别在946~7200、233~1499.53mg/L範圍内波動,其餘指标分布也不均勻,濃度相差數倍至10倍。廢水形成(chéng)COD的物質主要含苯酚和硫氰化物、氰化物，因此也被(bèi)稱作酚氰廢水，酚氰廢水經(jīng)過(guò)蒸氨塔進(jìn)入處理系統，因此廢水水質的變化與蒸氨塔的參數密切相關。
實踐中發(fā)現，由于蒸氨塔參數控制不嚴，水中的氨氮變化是最常見的現象，加堿量是蒸氨塔重要的控制參數，需要準确計量加堿量才能(néng)控制好(hǎo)出口的氨氮濃度。酚氰廢水中氨氮濃度值以及變化的幅度和生活污水相比要大得多，而氨氮又是微生物CNP營養元素的關鍵因素，焦化廢水處理過(guò)程中普遍存在參數波動的根本原因就(jiù)是氨氮濃度變化幅度大。
2.對(duì)焦化廢水處理工藝級控制參數的認識
2.1預氧化對(duì)生化處理作用明顯
普遍認爲,焦化廢水BOD/COD均值約爲0.30，屬可生化處理廢水,但由于首段厭氧對(duì)焦化廢水COD去除有限,而好(hǎo)氧能(néng)夠去除廢水中大部分有機物的性質決定了焦化廢水處理過(guò)程的高耗能(néng)。大量的工程實踐證明，在焦化廢水處理中，厭氧池作用不大。
前幾年，有人提出OHO流化床生物處理工藝。據介紹，該工藝的反應器核心是基于污泥原位分離的内循環好(hǎo)氧生物三相流化床；O1作爲除碳和氨化單元,去除水中絕大部分的有機污染物并且轉化含氮化合物爲氨分子;部分剩餘難降解大分子有機物進(jìn)入水解池H，通過(guò)水解酸化作用提高殘餘有機污染物的可生化性,爲O2進(jìn)一步降解有機污染物創造條件；HO組合成(chéng)一個高效的生物脫氮單元,通過(guò)強制硝化反硝化,實現高效脫氮。原理上似乎很理想，但是OHO流化床工藝由于反應單元結構上的原因，省去二沉池，整個工藝因缺少污泥分離回用功能(néng)而失敗。O/H/O工藝至今并沒(méi)有被(bèi)推廣。
現在焦化企業存在的處理工藝大多數是A/A/O，A/A/O/O，近幾年興起(qǐ)的有O/A/O，O/A/O/A/O工藝。O/A/O/A/O主要是針對(duì)脫TN的工藝。
O/A/O/A/O，O/A/O工藝，都(dōu)是增加了預氧化，去掉了厭氧工藝，從實踐來看，效果是有意義的。筆者參與改造的一家焦化企業廢水處理，就(jiù)是把原來的UASB改造成(chéng)預氧化池，HRT=20h，曝氣強度=4.56m3/(m2·h)，COD去除率達到30%，硫氰化物轉化爲硫酸鹽（亞硫酸鹽），氨氮升高約10%，預氧化以後(hòu)，水質對(duì)後(hòu)續微衛生的毒性減小了，好(hǎo)氧池的去除率穩定了。同時(shí)需要注意，改造成(chéng)預氧化以後(hòu)，預曝氣池出水有懸浮物，需要設計一個沉澱池分離絮體污泥，同時(shí)回流到預氧化池。回流的絮狀污泥會(huì)在預氧化池内發(fā)揮更好(hǎo)的吸附作用，進(jìn)一步提高COD去除率。
2.2缺氧池的攪拌很重要
缺氧池的作用主要是反硝化的場所，混合液或者二沉池上清液回流到缺氧池進(jìn)口，增加進(jìn)水中的溶解氧（DO），DO保持在0.2-0.5mg/L比較理想。實際過(guò)程中，缺氧池的作用效果差别較大，池中有沒(méi)有填料差别不大，筆者改造某企業的焦化廢水設施，有并列的兩(liǎng)組同樣(yàng)大小的A/O系統，缺氧池一個有填料另一個沒(méi)填料，有填料的效果也不明顯，主要是填料發(fā)揮作用不理想，原因是填料絲徑太細，挂不上活性污泥。筆者參觀過(guò)20多座焦化廠，填料塌陷是普遍現象，而影響最大的還(hái)是攪拌效果差，絕大部分缺氧池采用潛水攪拌器，究竟作用如何，很少有人去研究分析，缺氧池出水堰水流不均勻，也影響缺氧池反應，其實，從缺氧池表面(miàn)水流狀态，三角堰出水均勻程度就(jiù)判斷缺氧池攪拌均勻程度，建議以增大攪拌器功率，改變攪拌器的角度和位置，改善攪拌效果。如果不能(néng)停産，改造檢修确實有困難，還(hái)可以采取水泵抽水，水面(miàn)均勻布管的方式，可以在線安裝，産生理想的攪拌效果。缺氧池的MLSS=4000-6000mg/l。如果進(jìn)一步提高污泥濃度，則要更加注意攪拌均勻的問題。
硝化液或者混合液回流的比例是根據缺氧池溶解氧（DO）濃度來定的，一般DO控制在0.2-0.4mg/L，去除氨氮主要在好(hǎo)氧池完成(chéng)，需要培養活性污泥中的硝化細菌。
2.3好(hǎo)氧池溶解氧适當提高
好(hǎo)氧池是焦化廢水處理的中心環節，即使是A/O/A/O工藝，第一級好(hǎo)氧池也是去除COD
和NH3–N的主要場所，第二級A/O主要是去除TN。好(hǎo)氧池的主要參數是溶解氧（DO）和沉降比（SV30），筆者認爲，焦化廢水好(hǎo)氧池比城市污水好(hǎo)氧池的溶解氧控制要高一些，原因是焦化廢水難生化降解，對(duì)溶解氧的需求量大，硝化細菌更脆弱一些，因此保持高的溶解氧和沉降比，才能(néng)保證出口的COD和NH3–N的去除率。實踐中還(hái)證明，高溶解氧比低溶解氧耗能(néng)高一些，但是，焦化廢水的高溶解氧帶來的結果是剩餘污泥很少，有的企業很長(cháng)時(shí)間不排泥，好(hǎo)氧池活性污泥仍然生長(cháng)正常。剩餘污泥排量少，減輕了污泥處理的壓力，也算是一種(zhǒng)經(jīng)濟補償。建議：好(hǎo)氧池末端溶解氧控制在5.0-5.5mg/L，沉降比控制在45-60%，這(zhè)樣(yàng)對(duì)系統穩定有好(hǎo)處,硝化細菌的數量活性保持穩定，出水NH3-N≤3mg/l。根據筆者統計，好(hǎo)氧池的HRT=90-100h，水深可以設計到7-8m，MLSS=4000-6000mg/L。好(hǎo)氧池如果處理效果差，檢查沉降比、溶解氧和回流污泥濃度，總有至少一項不在建議範圍。
焦化廠的風機絕大多數是離心風機或者羅茨風機，建議好(hǎo)氧池的風機盡早更換爲高速懸浮風機，節能(néng)很明顯。一個年産60萬噸焦化廠的好(hǎo)氧池風機功率約是160kw，按照節能(néng)20%計算，每年節約的電費約是17萬元，加上維護費，約20萬元，一台高速懸浮風機的價格約是60萬元，投資回收期不到3年，而且風機維護量很小，噪音很小，符合環保要求。
3.對(duì)焦化廢水處理設備的認識
3.1隔油設備重點是重油分離要及時(shí)
隔油設備就(jiù)是重力隔油池，有标準設計，現場的隔油池基本是一個模式，有的是增加了斜闆，很快就(jiù)被(bèi)重油壓壞了，所以，隔油池就(jiù)是一個小的平流沉澱池。值得注意的是，下面(miàn)的泥鬥排泥不及時(shí)，就(jiù)會(huì)造成(chéng)泥鬥被(bèi)重油沉積而硬化，流動性很差，排泥不能(néng)正常。因此很多的隔油池，都(dōu)是一個過(guò)水渠而已，每年趁大修時(shí)間，停産排空，用蒸汽加熱下面(miàn)的泥鬥，用人工清掏的辦法，徹底恢複泥鬥的作用。建議：加高隔油池高度，加強重力排泥，排泥閥改成(chéng)電動控制，定時(shí)定量排泥，保證隔油除油效果。水面(miàn)的隔油闆一般可靠，隔油效果穩定。
3.2氣浮設備對(duì)除油作用明顯
氣浮設備一般焦化廢水處理站都(dōu)有的，有的氣浮設備閑置多年不用。筆者認爲，氣浮設備是有必要的，主要用來除油，如果蒸氨塔前有可靠的除油措施，能(néng)保證水中含油量低于100mg/L，則可以在焦化廢水處理站不設氣浮池，氣浮設備的作用主要是用來除油，可以不加藥劑，就(jiù)利用溶氣氣浮的原理直接除油，效果也能(néng)滿足生産要求。有的廢水中前期處理效果差，廢水中含油量較大，鏈條刮泥機刮出來的浮渣流動性很差，需要用螺旋輸送機排除浮渣。
北京總部：
